Nehrđajući čelik 316Ti 1.4571
Ova lista s podacima odnosi se na vruće i hladno valjane limove i trake od nehrđajućeg čelika 316Ti / 1.4571, poluproizvode, šipke, žicu i profile kao i za bešavne i zavarene cijevi za rad pod pritiskom.
Primjena
spiralna cijev/kapilarna cijev od nehrđajućeg čelika 316TI
Građevinski okviri, vrata, prozori i armature, off-shore moduli, kontejneri i cijevi za kemijske tankere, skladišta i kopneni prijevoz kemikalija, hrane i pića, farmacija, tvornice sintetičkih vlakana, papira i tekstila te tlačne posude.Zahvaljujući Ti-leguri zajamčena je otpornost na interkristalnu koroziju nakon zavarivanja.
spiralna cijev/kapilarna cijev od nehrđajućeg čelika 316TI
Kemijski sastavi*
| Element | % prisutno (u obliku proizvoda) | |||
|---|---|---|---|---|
| C, H, P | L | TW | TS | |
| Ugljik (C) | 0,08 | 0,08 | 0,08 | 0,08 |
| Silicij (Si) | 1,00 | 1,00 | 1,00 | 1,00 |
| mangan (Mn) | 2,00 | 2,00 | 2,00 | 2,00 |
| fosfor (P) | 0,045 | 0,045 | 0,0453) | 0,040 |
| Sumpor (S) | 0,0151) | 0,0301) | 0,0153) | 0,0151) |
| Krom (Cr) | 16.50 – 18.50 sati | 16.50 – 18.50 sati | 16.50 – 18.50 sati | 16.50 – 18.50 sati |
| Nikal (Ni) | 10.50 – 13.50 sati | 10.50 – 13.502) | 10.50 – 13.50 sati | 10.50 – 13.502) |
| Molibden (Mo) | 2.00 – 2.50 | 2.00 – 2.50 | 2.00 – 2.50 | 2.00 – 2.50 |
| Titan (Ti) | 5xC do 070 | 5xC do 070 | 5xC do 070 | 5xC do 070 |
| Željezo (Fe) | Ravnoteža | Ravnoteža | Ravnoteža | Ravnoteža |
spiralna cijev/kapilarna cijev od nehrđajućeg čelika 316TI
Mehanička svojstva (na sobnoj temperaturi u žarenom stanju)
| Obrazac proizvoda | |||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| C | H | P | L | L | TW | TS | |||
| Debljina (mm) Max | 8 | 12 | 75 | 160 | 2502) | 60 | 60 | ||
| Čvrstoća popuštanja | Rp0,2 N/mm2 | 2403) | 2203) | 2203) | 2004) | 2005) | 1906) | 1906) | |
| Rp1,0 N/mm2 | 2703) | 2603) | 2603) | 2354) | 2355) | 2256) | 2256) | ||
| Vlačna čvrstoća | Rm N/mm2 | 540 – 6903) | 540 – 6903) | 520 – 6703) | 500 – 7004) | 500 – 7005) | 490 – 6906) | 490 – 6906) | |
| Istezanje min.u % | A1) %min (uzdužno) | - | - | - | 40 | - | 35 | 35 | |
| A1) %min (poprečno) | 40 | 40 | 40 | - | 30 | 30 | 30 | ||
| Energija udarca (ISO-V) debljine ≥ 10 mm | Jmin (uzdužno) | - | 90 | 90 | 100 | - | 100 | 100 | |
| Jmin (poprečno) | - | 60 | 60 | 0 | 60 | 60 | 60 | ||
Referentna cijev/kapilarna cijev od nehrđajućeg čelika 316TI
ata na neka fizička svojstva
| Gustoća na 20°C kg/m3 | 8.0 | |
|---|---|---|
| Modul elastičnosti kN/mm2 at | 20°C | 200 |
| 200°C | 186 | |
| 400°C | 172 | |
| 500°C | 165 | |
| Toplinska vodljivost W/m K na 20°C | 15 | |
| Specifični toplinski kapacitet na 20°CJ/kg K | 500 | |
| Električni otpor pri 20°C Ω mm2 /m | 0,75 | |
Koeficijent linearnog toplinskog rastezanja 10-6 K-1 između 20°C i
| 100°C | 16.5 |
|---|---|
| 200°C | 17.5 |
| 300°C | 18.0 |
| 400°C | 18.5 |
| 500°C | 19.0 |
Obrada / Zavarivanje
Standardni postupci zavarivanja za ovu vrstu čelika su:
- TIG-Zavarivanje
- Čvrsta žica za MAG zavarivanje
- Elektrolučno zavarivanje (E)
- Zavarivanje laserskom zrakom
- Zavarivanje pod praškom (SAW)
Pri odabiru dodatnog metala potrebno je uzeti u obzir i korozijsko naprezanje.Korištenje visokolegiranog dodatnog metala može biti potrebno zbog lijevane strukture metala za zavarivanje.Za ovaj čelik nije potrebno predgrijavanje.Toplinska obrada nakon zavarivanja obično se ne koristi.Austenitni čelici imaju samo 30% toplinske vodljivosti nelegiranih čelika.Njihova točka taljenja niža je nego kod nelegiranih čelika, stoga se austenitni čelici moraju zavarivati s nižim unosom topline nego nelegirani čelici.Kako bi se izbjeglo pregrijavanje ili progorijevanje tanjih limova, potrebno je primijeniti veću brzinu zavarivanja.Bakrene pomoćne ploče za brže odvođenje topline su funkcionalne, dok, kako bi se izbjegle pukotine u metalu za lemljenje, nije dopušteno površinsko spajanje bakrene pomoćne ploče.Ovaj čelik ima značajno veći koeficijent toplinskog širenja od nelegiranog čelika.U vezi s lošijom toplinskom vodljivošću, treba očekivati veće izobličenje.Prilikom zavarivanja 1.4571 svi postupci koji djeluju protiv ovog izobličenja (npr. zavarivanje uzastopnim korakom, zavarivanje naizmjenično na suprotnim stranama s dvostrukim V sučeonim zavarivanjem, dodjeljivanje dva zavarivača kada su komponente prema tome velike) moraju se posebno poštovati.Za debljine proizvoda veće od 12 mm treba dati prednost dvostrukom V sučeonom zavaru umjesto jednostrukom V sučeonom zavaru.Uključeni kut trebao bi biti 60° – 70°, pri MIG zavarivanju dovoljno je oko 50°.Treba izbjegavati nakupljanje zavarenih šavova.Pričvrsni zavari moraju biti pričvršćeni na relativno kraćim međusobnim razmacima (znatno kraćim od onih kod nelegiranih čelika), kako bi se spriječila jaka deformacija, skupljanje ili ljuštenje pričvrsnih zavara.Vezice treba naknadno izbrusiti ili barem na njima nema kraterskih pukotina.1.4571 u vezi s austenitnim metalom zavara i previsokim unosom topline postoji ovisnost o stvaranju toplinskih pukotina.ovisnost o toplinskim pukotinama može se ograničiti ako metal zavara ima manji sadržaj ferita (delta ferit).Sadržaj ferita do 10% ima povoljan učinak i općenito ne utječe na otpornost na koroziju.Zavariti treba što tanji sloj (stringer bead tehnika) jer veća brzina hlađenja smanjuje ovisnost o vrućim pukotinama.Poželjno brzo hlađenje mora se postići i tijekom zavarivanja, kako bi se izbjegla osjetljivost na interkristalnu koroziju i krtost.1.4571 vrlo je prikladan za zavarivanje laserskom zrakom (zavarljivost A u skladu s DVS biltenom 3203, dio 3).Uz širinu utora za zavarivanje manju od 0,3 mm odnosno debljinu proizvoda od 0,1 mm, upotreba dodatnih metala nije potrebna.S većim utorima za zavarivanje može se koristiti sličan metal.Uz izbjegavanje oksidacije na površini šava tijekom zavarivanja laserskim snopom primjenjivim zavarivanjem na stražnjoj strani, npr. helijem kao inertnim plinom, zavareni šav je jednako otporan na koroziju kao i osnovni metal.Opasnost od vrućeg pukotina za zavareni šav ne postoji, pri odabiru primjenjivog postupka.1.4571 je također prikladan za lasersko rezanje fuzijom s dušikom ili plameno rezanje s kisikom.Rezani rubovi imaju samo male zone utjecaja topline i općenito su bez mikropukotina te se stoga mogu dobro oblikovati.Prilikom odabira primjenjivog procesa rubovi rezani fuzijom mogu se izravno pretvoriti.Posebno se mogu zavarivati bez daljnje pripreme.Pri obradi su dopušteni samo alati od nehrđajućeg čelika kao što su čelične četke, pneumatske trzalice i sl., kako se ne bi ugrozila pasivizacija.Treba zanemariti označavanje unutar zone zavarenog šava uljastim vijcima ili bojicama za označavanje temperature.Visoka otpornost na koroziju ovog nehrđajućeg čelika temelji se na stvaranju homogenog, kompaktnog pasivnog sloja na površini.Boje od žarenja, ljuskice, ostaci troske, troska, mrlje i slično moraju se ukloniti, kako se ne bi uništio pasivni sloj.Za čišćenje površine mogu se primijeniti postupci četkanja, brušenja, dekapiranje ili pjeskarenje (silikatni pijesak bez željeza ili staklene kugle).Za četkanje se mogu koristiti samo četke od nehrđajućeg čelika.Dekapiranje prethodno brušenog područja šava provodi se uranjanjem i prskanjem, no često se koriste paste ili otopine za dekapiranje.Nakon kiseljenja potrebno je pažljivo isprati vodom.
Napomena
U kaljenom stanju materijal se može malo magnetizirati.S povećanjem hladnog oblikovanja povećava se i magnetizabilnost.
Važna nota
Informacije dane u ovom podatkovnom listu o stanju ili uporabljivosti materijala odnosno proizvoda nisu jamstvo za njihova svojstva, već služe kao opis.Podaci koje dajemo za savjet su u skladu s iskustvima proizvođača kao i našim vlastitim.Ne možemo jamčiti za rezultate obrade i primjene proizvoda.
Vrijeme objave: 8. ožujka 2023